MLCC Кропельны ​​ток і самагрэць

Кропельны ток звычайна ўжываецца ў MLCC для фільтрацыі, раздзелу і пераключальных электрасетак, але занадта вялікі ток можа павысіць тэмпературу конденсатара. Колькасць самагрэйкі залежыць ад такіх фактараў, як ESR, страты дыэлектрыка, частота, эфектыўная ёмістасць, канструкцыя корпуса і працоўная напруга. У гэтым артыкуле растлумачыцца, чаму MLCC разаграваюцца пры кропельным токе, як умовы працы ўплываюць на ўздым тэмпературы і што правяраць пры вибары конденсатара для прымянення з высокім кропельным токам.

Каталог

Малюнак 1. Кропельны ток у MLCC

Што такое кропельны ток у MLCC?

Кропельны ток - гэта чаргавы ток, які працякае ў MLCC і з яго, калі напруга на конденсатару змяняецца. TDK апісвае кропельны ток як ток зарадкі і разрадкі, які ўзнікае з-за ваганняў напругі на конденсатаре. Паколькі гэта не пастаянны DC ток, ён звычайна выяўляецца як эфектыўны або RMS ток.

MLCC захоўвае зарадку, калі яго напруга ўздымаецца, і вызваляе зарадку, калі яго напруга падае. Гэта паўторнае зараджанне і разраджанне вырабляе змяняючыся ток праз конденсатар. Хутчэйшыя змены напругі і большая ёмістасць могуць выклікаць вялікі ток у конденсатаре.

Кропельны ток звычайна ўзнікае ў пераключальных блокаў харчавання і DC-DC перетворнікаў. У пераключальніку Buck, напрыклад, пераключальнае дзеянне вырабляе кропельны ток, які павінен быць апрацаваны ўводнымі і вывадамі конденсатараў. MLCC шырока выкарыстоўваюцца для згладжвання і раздзелу з-за іх нізкага ESR і нізкага імпедансу. [2] У інвертарах і іншых пераключаных магутнасцях пераключэнне таксама стварае высокачастотныя кампаненты напругі і тока, якія MLCC могуць апрацоўваць у фільтравых або дросельных пазіцыях.

У кругах раздзелу MLCC пастаўляе або паглынае кароткія выбухі тока, калі нагрузка змяняецца, і забяспечвае нізкім імпедансным шляхам для высокачастотнага шуму.

Кропельны ток не варта блытаць з DC токам або кропельным напружаннем. DC ток працякае пераважна ў адзін бок. Ідэальны конденсатар не працягвае праводзіць DC пасля дасягнення пастаяннай напругі. Кропельнае напружанне - гэта змяняючае напружанне, накладзенае на DC ўзровень, у той час як кропельны ток - гэта зменлівы ток, які працякае, калі конденсатар зараджаецца і разраджаецца ў адказ на ўмовы схемы. [1, 7, 8]

Чаму кропельны ток награве MLCC: ESR і страта дыэлектрыка

MLCC самагрэецца таму, што рэальны конденсатар мае электрычныя страты. Калі праз конденсатар працякае AC або кропельны ток, частка электрычнай энергіі расходваецца ў выглядзе цяпла, а не захоўваецца і не вяртаецца ў схему. Гэтыя страты з'яўляюцца галоўным чынам з-супрацьлегласцей у электродах і заканчэннях і страт у керамічным дыэлектрыку.

Праводзячыя часткі MLCC маюць невялікае, але канчатковае супраціўленне. У той жа час dielektrik губляе частку энергіі ў працэсе палярызацыі ў адказ на змяняючае электрычнае поле. Абодва механізмы спрыяюць агульным страты пераменнага току кондэсатара.

Для аналізу схем гэтыя страты звычайна прадстаўлены эквіваленцнай серыйнай супраціўленнем (ESR) кондэсатара на пэўнай частаце. Таму ESR з'яўляецца не толькі фізічным супраціўленнем электродаў і захаванняў. Гэта эквіваленцны параметр, які адлюстроўвае агульныя страты кондэсатара ў серыйнай мадэлі, уключаючы ўплыў страты dielektrika пры адпаведных умоў працы.

Калі амплітуда пульсацыі току павялічваецца, колькасць магутнасці, якая рассейваецца ў MLCC, у цэлым павялічваецца. Паколькі нагрэванне, звязанае з ESR, моцна залежыць ад току, адносна невялікое павелічэнне пульсацыі току можа прывесці да значна большага павелічэння саманагрэву. Сапраўдная страта таксама залежыць ад ESR кондэсатара на рабочай частаце.

Калі адпаведнае агульнае ESR кондэсатара ўжываецца для ацэнкі страт, страты dielektrika не павінны разглядацца як асобная дадатковая страта і лічыцца зноў. Супраціўленне электродаў, супраціўленне захаванняў і паводзіны dielektrika з'яўляюцца фізічнымі фактарамі страты, у той час як ESR забяспечвае эквіваленцнае электрычнае прадстаўленне іх сумеснага ўплыву.

Фактар рассейвання (DF або tan δ) — гэта яшчэ адзін спосаб апісання страт пераменнага току. Гэта не схаванае крыніца цяпла. Вышэйшы DF звычайна паказвае на большыя страты кондэсатара ва ўстаноўленых умовах вымярэння і звязаны з ESR кондэсатара.

Страта або Параметр	Значэнне	Роля ў награванні
Супраціўленне электродаў	Супраціўленне ўнутраных электродаў	Фізічны фактар страты пераменнага току
Супраціўленне захаванняў	Супраціўленне ў шляхах току на крыштале	Фізічны фактар страты пераменнага току
Страта dielektrika	Энергія згубленая, калі кераміка рэагуе на змяняючае электрычнае поле	Фізічны фактар страты пераменнага току
ESR	Эквіваленцнае серыйнае прадстаўленне агульных страт пераменнага току кандыцыятара на пэўнай частаце	Ужываецца з RMS токам для ацэнкі агульных страт току
DF або tan δ	Параметр які апісвае ўзровень страт пераменнага току	Паказвае паводзіны страт; не асобная крыніца цяпла

Рассейваная электрычная энергія становіцца цяплом унутры MLCC. Яго канчатковы рост тэмпературы залежыць не толькі ад атрыманага страты, але і ад таго, наколькі эфектыўна цяпло перамяшчаецца праз захаванні, зальваныя злучэнні, медзь на ПКБ, навакольнае паветра і суседнія структуры.

Па гэтай прычыне эфекты пульсацыі току і саманагрэву павінны быць ацэнены пры фактычнай рабочай частаце, RMS токам, напружаннем, тэмпературай навакольнага асяроддзя, умовами мантажу на ПКБ і ўмовамі астуджэння, выкарыстоўваючы дадзеныя па імпедансе, ESR і ўзрастанні тэмпературы вытворцы, калі яны вельмі спасціжаны. [7, 8]

Частата, ESR, Імпеданс і Самавызначэнне

Малюнак 2. Частата, ESR, Імпеданс і Самавызначэнне MLCC

Частата ўплывае на саманаграванне MLCC, бо імпеданс, ESR і эфектыўная ёмістасць змяняюцца ў залежнасці ад частоты. Таму аднолькавае пульсацыйнае напружанне можа выклікаць розныя пульсацыйныя токі і страту магутнасці на розных частотах.

Для несінічнай формы пульсацыі:

$$P_{\text{loss}}\approx \sum _n{I_{n,\mathrm{RMS}}}^2\times \mathrm{ESR}\left(f_n\right)$$

Гэтая формула ацэньвае агульную цяпловую страту ў MLCC, калі пульсацыйны ток змяшчае некалькі частот або гармонік.

P_loss = агульная страта магутнасці як цяпло

I²_n,RMS = RMS ток на кожнай частаце

ESR(f_n)= ESR MLCC на гэтай частаце

∑ = дадаць страты з усіх частотных складнікаў

Кожны кампанент пульсацыйнага току стварае свае ўласныя страты. Паколькі ESR змяняецца ў залежнасці ад частоты, для кожнага кампанента павінна выкарыстоўвацца правільная ESR. Страты затым дадаюцца, каб ацаніць агульнае награванне MLCC.

Для сінічнай пульсацыі, дастатковае ніжэй SRF:

$$I_{\mathrm{RMS}}\approx 2\pi f{C}_{\mathrm{eff}}{V}_{\mathrm{AC},\mathrm{RMS}}$$

• I_RMS = RMS ток праз кондыцыянатар, у амперах (А)

• f = частата пераменнага току, у герцах (Гц)

• C_EFF = эфектыўная ёмістасць у адпаведных рабочых умовах, у фарадах (Ф)

• V_{AC, RMS} = RMS пераменнае напружанне на кондэнсатару, у вольтах (В)

• 2π = канстанта, якая адносіць частату да вуглавой частоты

У гэтых умовах павышэнне частоты, эфектыўнай ёмістасці або RMS пераменнага напружання павялічвае RMS ток праз MLCC. Гэтыя адносіны найбольш актуальныя, калі MLCC працуе галоўным чынам у сваёй ёмістаснай зоне ніжэй за частоту самарэзансу, а прымяняльнае напружанне прыкладна сімагіднае. Блізка або вышэй за самарэзанс, ESR і ESL істотна ўплываюць на імпеданс, таму варта выкарыстоўваць поўны частотна-залежны імпеданс кондэсатара.

Пасля таго як RMS пульсацыйны ток будзе ацэнены, магутнасць, якая страчваецца праз ESR MLCC, можа быць разлічана як:

$$P_{\text{loss}}={I_{\mathrm{RMS}}}^2\times \mathrm{ESR}\left(f\right)$$

• P_loss = магутнасць, страчаная ў выглядзе цяпла, у ватах (W)

• I_RMS = RMS пульсацыйны ток праз кандыстар, у амперах (A)

• ESR = эквівалентны сір'езны супраціў у рабоце частоты, у омах (Ω)

• f = частота пульсацыйнага тока

Гэтыя раўнанні з'яўляюцца апраксімаваннямі. ESR і эфектыўная ёмістасць павінны адпавядаць фактычнай частаце, DC-згрузцы, тэмпературы і ўмовам AC-сігналу. Блізка да SRF выкарыстоўвайце агульны імпеданс кандыстара замест простага раўнання ёмістаснага тока.

Частата	ESR	Параўнальныя страты пры аднолькавым RMS токе
100 кГц	10 мΩ	10
500 кГц	6 мΩ	6
1 МГц	5 мΩ	5

Аднолькавы RMS ток дае адносінавае страта 10 : 6 : 5

Murata таксама замярала меншае стварэнне цяпла, паколькі ESR памяншалася ў гэтым прыкладзе. Тым не менш, Murata не выявіла дакладны нумар дэталі, і гэты вынік не з'яўляецца ўніверсальным правілам, што высокая частата зніжае награванне. Фактычнае паводзіны залежыць ад MLCC і ўмоў схемы. [8]

Частота самарэзансу

Калі частата павялічваецца, MLCC набліжаецца да сваёй частоты самарэзансу (SRF). Ніжэй SRF ён паводзіць сябе галоўным чынам як ёмістасць, а імпеданс, як правіла, зніжаецца. Блізка да SRF ёмістасныя і індуктыўныя рэакцыі прыкладна нейтралізуюць адна адну, утвараючы адзнаку мінімальнага імпедансу. Частоту самарэзансу можна ацаніць з эфектыўнай ёмістасці MLCC і эквівалентнай серыйнай індуктыўнасцю. У гэтай сувязі:

$$f_{\mathrm{SRF}}\approx \frac{1}{2\pi \sqrt{\mathrm{ESL}\times C_{\mathrm{eff}}}}$$

Дзе:

• f_SRF = частота самарэзансу, у герцах (Гц)

• ESL = эквівалентная серыйная індуктыўнасць кандыстара, у генры (Гн)

• C_eff = эфектыўная ёмістасць у адпаведнасці з прымяняльнымі ўмовамі працы, у фарадах (Ф)

• 2π = матэматычная канстанта пі, прыблізна 3.1416

Гэта паказвае, што SRF залежыць ад ёмістасці і паразітычнай індуктыўнасці. Калі эфектыўная ёмістасць або ESL павялічваюцца, частота рэзансу, як правіла, зніжаецца. Калі любая з іх зменшыцца, SRF, як правіла, павялічваецца. [7]

Частата Зона	Паводзіны	Награванне Уліковы
Ніжэй SRF	Галоўным чынам ёмістасны	Ніжэйшы імпеданс можа дазволіць большы пульсацыйны ток
Блізка да SRF	Мінімальная зона імпедансу	Высокі ток можа адбывацца, калі схема дазваляе
Вышэй SRF	Галоўным чынам індуктыўны	ESL выклікае павышэнне імпедансу

Мінімальны імпеданс блізка да SRF не аўтаматычна азначае максімальнае награванне. Пульсацыйны ток таксама залежыць ад імпедансу крыніцы, прымянянага напружання, топалогіі схемы і рэзанансу.

Для дакладнай ацэнкі выкарыстоўвайце дадзеныя вытворцы па ESR, імпедансу, ёмістасці і падвышэнні тэмпературы пры фактычнай частаце працы і ўмовах. [7, 8]

Уплыў ёмістасці, тыпу дыэлектрыка і памераў упакоўкі

Рис. 3. Уплыў ёмістасці, тыпу дыэлектрыка і памераў упакоўкі

Значэнне ёмістасці, тып дыэлектрыка, памеры ўпакоўкі і ўнутраная структура электродаў могуць уплываць на саманаграванне MLCC. Гэтыя фактары ўплываюць на імпеданс, ESR, дыэлектрычныя страты і адвод цяпла, таму два кандыстара з аднолькавай намінальнай ёмістасцю і рэйтынгам напружання могуць мець розныя характарыстыкі пульсацыйнага тока і падвышэння тэмпературы.

Вышэйшая ёмістасць, як правіла, стварае ніжэйшы ёмістасны імпеданс пры аднолькавай частаце, што можа дазволіць большаму пераменнаму току працякаць пры аднолькавым прымяняльным пераменным напружанні. Аднак большая ёмістасць не азначае аўтаматычна большага саманагравання. TDK адзначае, што MLCC з вялікай ёмістасцю часта ўтрымліваюць больш унутраных слаёў электродаў, а паралельная структура электродаў можа панізіць ESR, калі іншыя пераменныя параўнальныя.

Тып дыэлектрыка таксама мае значэнне. TDK адзначае, што пры іншых роўных параметрах дыэлектрыкі класа I, як правіла, маюць ніжні ESR, чым дыэлектрыкі класа II. Конденсатары C0G класа I таксама маюць нізкія страты на дыэлектрык і стабільную ёмістасць. Дыэлектрычныя тыяпа II, такія як X7R, забяспечваюць значна большую шчыльнасць ёмістасці, але іх ёмістасць больш залежыць ад напружання і эксплуатацыйных умоў.

Фактор	Эфект Сапраўдны для аўтаразагравання
Ёмістасць	Змены імпеданс і магчымы пераменны ток
C0G / Клас I	Як правіла, ніжэйшыя страты і больш стабільная ёмістасць
X7R / Клас II	Вышэйшая шчыльнасць ёмістасці з большай залежнасцю ад напружання
Структура электродаў	Уздзейнічае на ESR і размеркаванне току
Памер упаковкі	Уздзейнічае на распаўсюджванне цяпла і ўнутраную канструкцыю
Мантаж на PCB	Змены тэрмічнага шляху ад MLCC да яго наваколля

Памер упаковкі не забяспечвае простага правілу для здольнасці да рыпл-току. TDK адзначае, што большы MLCC можа выпраменьваць больш цяпла, паколькі ён мае большую павярхоўную плошчу, што можа знізіць павышэнне тэмпературы для тых жа стратаў магутнасці. Аднак, калі тая ж ёмістасць вырабляецца ў вялікай корпусе, ESR можа павялічыцца з-за ўнутранай структуры. Тому TDK рэкамендуе правяраць фактычныя даныя нумара часткі, а не меркаваць, што большая ўпакоўка заўсёды справіцца з большым рыпл-токам.

Матэрыял PCB, арганізацыя мантажу, тэмпература навакольнага асяроддзя і ўмовы ахаладжэння таксама могуць змяняць вымяраную аўтаразаграванне. [3, 6, 8]

Уплыў DC батарэі і AC напружання на павышэнне тэмпературы MLCC

Фігура 4. Уплыў DC батарэі і AC напружання на павышэнне тэмпературы MLCC

DC батарэя і AC напружанне могуць змяніць эфектыўную ёмістасць MLCC з высокай дыэлектрычнай канцэнтратнасцю класа II, уключаючы тыпы X5R і X7R. Murata тлумачыць, што гэтыя конденсатары выкарыстоўваюць матэрыялы на аснове барый-титаната з фераэлектрычнымі ўласцямі, чыя дыэлектрычная паводзіны змяняецца ў залежнасці ад прыкладзенай электрычнай супярэчнасці. Таму іх эфектыўная ёмістасць можа зніжацца пры павышэнні DC батарэі.

Калі DC батарэя зменшвае ёмістасць, імпеданс конденсатара і паводзіны фільтра змяняюцца. Аднак DC батарэя не павінна быць ахарактэрузавана як аўтаматычна ўзмацняючы або паніжальны аўтаразаграванне. Рыпл-ток вызначаецца поўнай схемай, таму эфектыўная ёмістасць, ESR, частата і фактычная форма напружання павінны ацэньвацца разам.

Амплітуда AC напружання таксама ўплывае на ёмістасць класу II MLCC. Murata апісвае гэта як характарыстыку AC напружання, дзе эфектыўная ёмістасць можа павялічвацца або зніжацца ў залежнасці ад прыкладзенага AC напружання. Гэты эфект значна мацней у фераэлектрычных MLCC з высокай дыэлектрычнай канцэнтратнасцю, чым у тыпах C0G з кампенсацыяй тэмпературы. [2, 3, 4, 8, 9, 10]

Прыкладзены ўмова	Галоўны Электрычны Эфект	Значнасць для нагрэву
Павелічэнне DC батарэі	Можа зменшыць эфектыўную ёмістасць класа II	Змены імпеданс і паводзіны цеплавой схемы
Змена амплітуды AC	Змены эфектыўнай ёмістасці класа II	Можа змяняць умовы току і страт
Высокачастотны AC	Выклікае паўторны пераменны ток і страты на дыэлектрык	Можа выклікаць аўтаразаграванне
C0G / Клас I	Значна меншая залежнасць ад DC і AC напружання	Больш стабільная электрычная паводзіны

Большая амплітуда AC не павінна аўтаматычна апісвацца як выклікаючы прапарцыйна большыя страты на дыэлектрык або павышэнне тэмпературы, паколькі ўзаемаадносіны не лінейныя і залежать ад пэўнага дыэлектрыка, частоты, формы хваляў і канструкцыі часткі. Самы бяспечны падыход — праверыць вытворчыя даныя аб выбраным MLCC і праверыць аўтаразаграванне, выкарыстоўваючы фактычную DC батарэю і форму AC хваі. [8, 9]

Вымярэнне і ацэнка павышэння тэмпературы MLCC

Фігура 5. Вымярэнне і ацэнка павышэння тэмпературы MLCC

Аўтаразаграванне MLCC павінна быць вымерана ў кантралюемых і поўна дакументаваных умовах, каб вынік можна было паўтарыць і параўнаць. Запішыце дакладны конденсатар, электрычнае ўзбуджэнне, канструкцыю PCB, цеплавое асяроддзе і метад вымярэння тэмпературы. [4, 8]

Перад тэставаннем запішыце:

Тэставае поле	Інфармацыя для запісу
MLCC	Нумар часткі, дыэлектрык, памер упаковкі, ёмістасць і рэйтынг напружання
Электрычныя ўмовы	DC батарэя, RMS рыпл-ток, форма хваі, частата і AC напружанне
Дадзеныя стратаў	Значэнне ESR і яго крыніца, уключаючы частату і ўмовы вымярэння
PCB	Матэрыял платы, таўшчыня, геаметрыя падушак, плошча медзі, медзяныя пласты і месца конденсатара
Асяроддзе	Асяроддзе тэмпература, паветравая плыня або прымусовае астуджэнне, і блізкія крыніцы цяпла
Вымярэнне тэмпературы	Тэрмапара або ІК-метад, размяшчэнне датчыка, мацаванне і дэталі інструмента
ІК-вымярэнне	Налада эмісіўнасці , метад каліброўкі, памер плямкі і фокус
Правіла стабілізацыі	Вызначанае абмежаванне змены тэмпературы на працягу фіксаванага часу

Параметры вымярэння

1. Усталюйце MLCC на дакументаванай ПКБ, выкарыстоўваючы ўказаную геаметрыю падстаўкі і плошчу медзі. Вызначце блізкія кампаненты, якія вырабляюць цяпло, і захоўвайце канфігурацыю платы нязменнай паміж параўнальнымі выпрабаваннямі.

2. Вымерайце і запішыце асяроддзе тэмпературы і паветранай плыні перад прымяненнем пульсацыйнага току. Калі выкарыстоўваецца прымусовая паветраная плыня, запішыце яе хуткасць або ўмовы працы.

3. Прымяняйце неабходны DC-зсіл і пульсацыйную форму хвалі. Вымярайце фактычны RMS ток ёмістасці, AC напругу, форму хвалі і частату, а не абапірайцеся толькі на наладкі крыніцы.

4. Выкарыстоўвайце даныя ESR, якія адпавядаюць умовам выпрабавання. Запішыце, ці атрымліваецца ESR з крывой вытворцы, аналізатара імпедансу, LCR-метра або іншага вымярэння. Паспрабуйце максімальна наблізіцца ESR да фактычнай частоты, зсіл, тэмпературы і ўмоў сігналу.

5. Вымерайце тэмпературу паверхні MLCC маленькай тэрмапарай або калібраваным інфрачырвоным метадам. Murata выкарыстоўвае інфрачырвонае вымярэнне тэмпературы разам з вымярэннямі току ёмістасці і напругі ў апублікаваных выпрабаваннях на генэрацыю цяпла. [8]

6. Для ІК-вымярэнняў запішыце наладу эмісіўнасці і метад каліброўкі. Маленькія або адлюстроўвальныя паверхні MLCC могуць выклікаць памылкі, калі эмісіўнасць, памер плямкі, фокус або навакольная радыяцыя не кантралююцца.

7. Працягвайце выпрабаванні, пакуль не будзе дасягнуты аб'ектыўны крытэр устойлівага стану. Напрыклад, вызначце ўстойлівы стан як змяненне тэмпературы паверхні менш за 1°C на працягу 10 паслядоўных хвілін, у той час як электрычныя ўмовы, асяроддзе тэмпературы і паветраная плынь застаюцца нязменнымі. Выкарыстоўвайце адзін і той жа крытэр для кожнага параўнання.

8. Запішыце канчатковую тэмпературу паверхні, асяроддзе тэмпературы і падыманне тэмпературы:

Запішыце канчатковую тэмпературу паверхні, асяроддзе тэмпературы і падыманне тэмпературы:

$$\Delta T=T_{\mathrm{поверхня}}-T_{\mathrm{асяроддзе}}$$

Таксама запішыце час, неабходны для дасягнення вызначанага ўстойлівага стану.

Калі падыманне тэмпературы ацэньваецца на аснове страт магутнасці, зносіны такое:

$$\Delta T\approx P_{\mathrm{страты}}{R}_{\theta ,\mathrm{eff}}$$

Значэнне R_θ，eff  павінна адпавядаць той жа ёмістасці, ПКБ, геаметрыі падстаўкі, плошчы медзі, паветранай плыні, мацаванию і ўмовам выпрабавання. Гэта эфектыўнае значэнне для гэтага поўнага цеплавога комплексу, а не універсальная ўласнасць MLCC. Не выкарыстоўвайце агульнае значэнне цеплавога супраціву, бо змена платы або ўмоў астуджэння можа змяніць вынік.

Зафіксуйце абмежаванне ўстойлівага стану як частку метаду выпрабавання заміж таго, каб апісваць яго толькі як момант, калі тэмпература «спыняе павышацца». Параўноўвайце даныя па павышэнню тэмпературы ад вытворцы толькі калі электрычныя, ПКБ, умовы астуджэння і вымярэння дастаткова падобныя. [4, 8]

Выбар MLCC для прымянення з высокай пульсацыяй току

Выбар MLCC для прымянення з высокай пульсацыяй току патрабуе больш, чым проста праверка намінальнай ёмістасці і ўказанай напругі. Частка павінна забяспечваць дастатковую электрычную прадукцыйнасць, заховуючы самаацёк і агульную рабочую тэмпературу ў межах дапушчальных значэнняў вытворцы.

Праверце эфектыўную ёмістасць пры фактычным DC-зсіл, асабліва для MLCC класа II, чыя ёмістасць можа значна зменшыцца пры прыкладзенай DC-напрузе. [2, 9]

Таксама праверце ESR і імпеданс на рабочай частаце, выкарыстоўваючы крывыя вытворцы або інструменты дызайну, спецыфічныя для часткі. Прыкладзеная напруга павінна ўключаць DC-уроўні, AC-пульсацыі, пікі пераключэнняў і паўторныя транзіенты. [5, 8, 10]

Элемент выбару	Што правяраць
Эфектыўная ёмістасць	Сапраўдная значэнне пры DC-зсіл і AC-умовах
Тып dielектрыка	Пацярпелыя і залежнасць ад напругі
ESR і імпеданс	Значэнні на рабочай частаце
Памер упаковкі	Спецыфічнае для часткі электрычнае і цеплавае паводзіны
Намінаваныя напруга	Поўная форма хвалі працы
Тэмпературны рэйтынг	Асяроддзе тэмпературы плюс самаацёк
Цеплавыя ўмовы ПКБ	Канструкцыя платы, мацаванне і астуджэнне
Даныя вытворцы	Даныя па пульсацыях току, ESR, імпедансу і падыманню тэмпературы

Не варта меркаваць, што большы корпус, большы нумар напругі або большая ёмістасць аўтаматычна забяспечваюць большую здольнасць да зубчастага току. Праверце даныя для канкрэтнага нумара часткі. [6]

Падвышэнне тэмпературы на 20°C не павінна трактвацца як універсальны ліміт для MLCC. TDK выкарыстоўвае падвышэнне на 20°C параўнальна з навакольным асяроддзем як аснову для сваёй ацэнкі дапушчальнага зубчастага току ў вызначаных умовах, такіх як кімнатная тэмпература, натуральная канвекцыя і вызначаныя тэрмальныя ўмовы ППБ.

Murata не ўсталёўвае агульны дапушчальны рэйтынг зубчастага току для ўсіх керамічных кандыстраў. Для вызначаных катэгорый прадукцыі Murata патрабуе, каб самагрэў заставаўся ніжэй за 20°C, калі вымяряецца пры 25°C навакольнага асяроддзя. Сапраўдная тэмпература паверхні кандыстра таксама павінна заставацца ў межах яго максімальнай працаздольнай тэмпературы.

Таму выкарыстоўвайце ліміты і ўмовы выпрабаванняў, якія паказаны вытворцам і дакладнай серыі часткі, і правярайце канчатковы дызайн на фактычнай ППБ.

Спасылкі

[1] TDK Corporation. “Зубчасты ток MLCC (1): Які дапушчальны зубчасты ток кандыстраў?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[2] TDK Corporation. “Зубчасты ток MLCC (4): Як вымяраецца дапушчальны зубчасты ток?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[3] TDK Corporation. “Зубчасты ток MLCC (7): Ці ўплывае памер корпуса на дапушчальны зубчасты ток?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[4] TDK Corporation. “Характарыстыкі ESR (6): Што я магу зрабіць, калі агульная тэмпература перавышае максімальную рэйтынгавую тэмпературу для MLCC?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[5] TDK Corporation. “Характарыстыкі ESR (2): Якія фізічныя кампаненты ESR?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[6] TDK Corporation. “Характарыстыкі ESR (3): Наколькі большая розніца ў ESR паміж рознымі велічынямі MLCC?” TDK Product Center. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[7] Murata Manufacturing Co., Ltd. “Фільтры для падцягнення EMI, 6-5-2: Абаронныя эквівалентныя схемы кандыстра.” Кіраўніцтва па падцягненню EMI. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[8] Murata Manufacturing Co., Ltd. “Характарыстыкі генерацыі цяпла кандыстраў і метады вымярэння.” Артыкулы Murata Manufacturing, 28 сакавіка 2013 года. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[9] Murata Manufacturing Co., Ltd. “Характарыстыкі напружання статычнай ёмістасці.” Артыкулы Murata Manufacturing, 28 лістапада 2012 года. Атрымано 28 жніўня 2026 года.

[10] Murata Manufacturing Co., Ltd. “Які дапушчальны зубчасты ток, які могуць вытрымаць керамічныя кандыстры Murata?” Частыя пытанні пра керамічныя кандыстры. Атрымано 28 жніўня 2026 года.